钢成都盆式成都橡胶支座由于支座结构紧凑、承载能力大、质量小、结构高度小、转动及滑动灵活等优点，在大、中型连续梁桥中得到广泛运用。对于跨度较大的连续梁桥的抗震设计，可采用成都盆式成都橡胶支座与减震耗能装置并联使用，也可采用铅芯成都橡胶支座、摩擦摆支座或其它减隔震装置。但是对于高速公路上使用较多的跨度约25m的中型桥梁，墩高不大时，若使用墩梁固结的刚构体系，其在地震作用和温度作用下结构反应较大，不容易满足要求，采用板式成都橡胶支座有较好的隔震性能，但抗滑稳定性较难满足要求，需采取限位措施加以控制，采用铅芯成都橡胶支座则成本相对较高。因此，有必要对盆式成都橡胶支座连续梁桥的抗震性能进行研究，分析结构的主要参数对桥梁地震响应的影响，进而对连续梁桥的约束方式、跨数及跨度等主要参数进行优化，提出高烈度地区中等跨度连续梁桥的抗震设计原则。

    跨数对连续梁桥抗震性能的影响

    对盆式橡胶支座约束的连续梁桥，若中间墩全部采用固定支座约束，结构其它参数不变，随着跨数的增加，上部结构的质量增大，每一联的总地震反应随之增加，但是承担水平地震力的墩的数量也增加，因此每个桥墩的地震反应变化需具体分析。E1地震作用下，桥墩的较不利地震反应见表3。

    从表3可知，采用固定盆式橡胶支座约束时，一联跨数增加，对单个墩的地震响应影响不明显，主要是因为跨数增大，结构总地震反应增大，但结构承担地震作用的墩柱数量也同时增多，均衡了结构的抗震能力。桥墩承载力与较不利荷载效应关系见图3，桥墩采用1．5％的配筋率，E1纵向地震作用下桥墩的承载力满足要求，横向承载力基本满足要求。

    根据《公路桥梁抗震设计细则》(JTG／TB02—01--2008)，需对E2地震作用下墩顶位移和支座承载力进行验算。桥墩若采用0．4％的较小体积配箍率[103，墩顶纵向位移不满足要求，墩顶位移验算见表4。适当增大体积配箍率至0．65％，6跨一联时容许位移为0．347m，基本能满足要求。

    采用钢盆式橡胶支座，中支座竖向承载力为7500kN。E2地震作用下支座的剪力见表5。

    由表5可知，若采用水平承载力取为竖向承载力的20％的支座，则支座抗剪承载力不足，支座剪坏，容易发生落梁破坏；采用水平承载力取为竖向承载力的30％的支座，纵向抗剪承载力能满足要求，横向则需设置抗震销承担部分剪力。